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　　故障檢測(cè)測(cè)試設(shè)各用FLUKF1550絕緣電阻測(cè)試儀和DMH2550絕緣電阻測(cè)試儀2種儀器進(jìn)行對(duì)比。測(cè)試時(shí)間分別為：15s／1min／10min，測(cè)試時(shí)以33027接地刀閘為接出點(diǎn)（320接地刀閘在分、3302在分、33021、33023隔離刀閘在分）。在對(duì)320接地刀閘及2＃主變中性點(diǎn)BLQ連接片斷開后進(jìn)行測(cè)試，測(cè)試數(shù)據(jù)為408MΩ／360MΩ／294MΩ，從測(cè)得數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算：吸收比：R60／R15：為0.88：極化指數(shù)：R10／R60為0.82.

　　其中：R60為1min時(shí)的視在電阻；R15為15s時(shí)的視在電阻；R10為10min時(shí)的視在電阻。從數(shù)據(jù)來看吸收比和極化指數(shù)近似等于零，可以初步分析判斷，在33027接地刀閘引出－主變高壓母管主變高壓側(cè)繞組主變中性點(diǎn)設(shè)備的部位中，存在絕緣異常。

　　然后對(duì)變壓器高壓側(cè)363kVSF6油過渡套管CTS組合電器SF6氣體進(jìn)行檢測(cè)。檢測(cè)發(fā)現(xiàn)2B主變中性點(diǎn)油氣分立套管內(nèi)氣體發(fā)生了變化，SO2含量在10ppm以上，（標(biāo)準(zhǔn)為＞1ppm）超出規(guī)定值，SO2含量嚴(yán)重超標(biāo)，初步判斷故障就在其中，且變壓器中性點(diǎn)封閉電器內(nèi)部存在高壓放電的現(xiàn)象，其中可能存在斷開點(diǎn)。

　　測(cè)試時(shí)的電氣次系統(tǒng)主接線圖對(duì)變壓器本體進(jìn)行了試驗(yàn)檢測(cè)，各項(xiàng)數(shù)據(jù)均符合規(guī)程要求；變壓分接頭由Ⅳ調(diào)整到III檔前后各項(xiàng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析正常。對(duì)2B中性點(diǎn)封閉組合電器進(jìn)行分解檢查，發(fā)現(xiàn)其內(nèi)部表象存在嚴(yán)重過熱現(xiàn)象，油氣套管中下部的連接導(dǎo)電桿已被燒熔斷，其下部的靜觸指接觸指表而過熱現(xiàn)象較嚴(yán)重，靜觸指外部均壓罩嚴(yán)重?zé)邸Ｓ蜌馓坠苌喜康奈絼└綦x金屬銅網(wǎng)已擊穿損毀，吸附劑散落在油氣套管中部各元件表面。其它油氣套管中部的各元件、與避雷器連接導(dǎo)電桿及其靜觸指均有嚴(yán)重過熱現(xiàn)象，見。

　　設(shè)備故障原因分析從2B中性點(diǎn)封閉組合電器進(jìn)行分解檢查發(fā)現(xiàn)，導(dǎo)致事故的原因是導(dǎo)電桿接觸不良發(fā)熱引起的。形成的斷口下部受損嚴(yán)重的是靜觸指外部均壓罩嚴(yán)重?zé)郏鴮?duì)靜觸指的分解情況看，靜觸指接觸指表面雖然存在較嚴(yán)重的過熱現(xiàn)象，但觸指本身的變化很小，形狀基本上保持完好，故靜觸指本身不存在問題。外部均壓罩的上部有近三分之的面積被燒熔。

　　油氣套管中部盆式絕緣從上述的現(xiàn)象進(jìn)步分析看，造成這次事故的主要的原因是在組裝的過程中，由于導(dǎo)電桿插歪，插到均壓罩上，沒有和靜觸指可靠接觸，使原設(shè)計(jì)的動(dòng)靜觸指的面接觸變成點(diǎn)接觸后的載流量不夠發(fā)熱而引起的。

　　防范措施提高對(duì)電力設(shè)備預(yù)防性試驗(yàn)工作的重要性的認(rèn)識(shí)。要重視直流電阻的測(cè)量工作，對(duì)于電阻值的微小變化要認(rèn)真加以分析和研究，盡可能地排除影響測(cè)量準(zhǔn)確度的因素，如溫度、濕度、靜電、接線方式和殘余電荷的影響。絕緣電阻與溫度有十分顯著的關(guān)系，當(dāng)溫度升高，絕緣電阻就按指數(shù)函數(shù)顯著下降。同理，吸收比的值也會(huì)降低。所以，測(cè)量絕緣電阻或吸收比時(shí)，應(yīng)當(dāng)記錄當(dāng)時(shí)的溫度。只有這樣才能準(zhǔn)確地對(duì)設(shè)備進(jìn)行測(cè)試，做到明察秋毫，防患于未然，避免電力設(shè)備重大事故的發(fā)生。