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　　（上海電壓調整器制造有限公司，上海201107）宜過大，在130.~140.范圍。

　　中相量“表示時極限短路⑷短路損耗Pk.設定轉子繞組的串聯電阻為b、C2S、ffl2C分別表示三相定子繞組電流/M、/DB、/dC Ac、Ba、Cb分別表示三相轉子繞組電流、心S為定轉子同相電流相量夾角的輔角。a為定轉子異相電流相量夾角，a=S-60三角形感應調壓器在不同S時的短路電流相量刖目與變壓器不同，調壓器在調節輸出電壓的過程中，實質上初次級的變比是變化的，所以即使二次短路電流保持不變，也始終為二次額定輸出電流，在/2K=/2N=1的條件下，相應的一次短路電壓UK、一次輸入短路電流/UK以及短路損耗Pk都是隨調壓器的調節角而變化。本文中擬求證上述參數隨的變化規律，并用產品試驗數據證實。

　　2短路參數二次短路電流/2K.設定短路條件與標準一致??二次短路電流為額定輸出電流，并設定為1，即/2k=/2n=1.此調壓器小空載輸出電壓為零，所以在0=0時，即使一次輸入短路電壓等于額定電壓：即Uik=Uin，輸出短路電流12K在理論上也為零，更不可能達到二次輸出額定電流。此時只有逐步調節，使等于極限短路角0才能達到/2K=/2N=1.較客觀地說=0時，既然l2K=，因此一次沒有磁勢反應電流，只有在Uin下的空載電流1.因此可知，調節角從0調至慫就是/2K從逐步增長至12N，并且IlK從1逐步增長至IlK的上升過程。當然，在后對每一個yS都能找到一個對應的UlK來滿足/2K=/2N=1的短路狀態。

　　磁勢平衡或從功率恒等原理來說，利用一次與二次有效匝數Nie與Ne就能求出IlK與12K的關系式如下：說明在初級Ui=UiN條件下，當調節角調至S時，對調壓器二次得到的感應電壓通過內阻抗自身直接短路已能使/2K=/2N=1，如果S越大，說明調壓器內阻抗越大；反則，說明內阻抗越小。為便于分析IlK與12K的關系，特繪制不同S時短路狀態電流相量圖，如所示。的S=60.和S=135.短路時的/lK和IlK-135.它們都是同相定轉子電流相量（如Ida與4）之和，而大小皆可以式（1）求得。中AB、BC、CA呈現的相量是相鄰異相定轉子電流相量（如Ida與Ic）之和，而大小始終為分別表達了不同S時的定子和轉子繞組電流Iw.已知代表二次短路電流的ab、bc、ca始終皆為1，由此可求得任何S時定轉子實際流過的電流Iw的大小如下所示：的Iw與一次輸入電流11K的大小相等，皆為0.5，就表1數據丨表2數據特性曲線圖達較為準確，因為30°時k很小，一般在0.25U1N以下，此時空載損耗和空載電流可以忽略不計。對于<30°，尤其是時近似，空載損耗、空載電流已達不可忽視的地步，由于空載損耗的突出顯現使量得的Pk明顯上升。所以實際上Pk將是一條以=60°為小，而兩側不對稱上翹的曲線。

　　（5）短路電壓K.K實質是調壓器在調節角yS時內部阻抗在電源側的反映。它取決于二個因素：是由電磁結構尺寸決定的一它的計算來自于定轉子繞阻漏磁路狀態尺寸和導線結構尺寸等因素，這幾乎是一個電磁計算的定值，設它為常數Zk；第二是取決于一二次繞阻有效匝數的匝比，由有關中e與Ue可知，一次與二次匝比Ku可用下式表達：再考慮到式（1）心的描述，UK可以下式表達：大，實際受N所限，這大K=N，并且符合短路定義的S實際范圍為S=S~l80°，而真正實用范圍為S=S~（130°~140°）。②在S=S~180°，k是一個衰減函數，S越大，UUK越小。

　　3數據和曲線下，由式（1）、式（2）、式（3）和式（5），得數據如表1所示。

　　曲線。由表1數據作曲線如所示。

　　4產品驗證30380/0~420V-275A三角接線感應調壓器作特性試驗。為與理論分析核對，按理論分析的設定條件：將Um=380V，/2n=275A折算成標幺值1，將功率380Vx275Ax姨r=180kVA折算成標幺值1，算得的試驗值如表2所示。

　　x、、口、△“在曲線中標出。可見，驗證數據與理論分析基本相符。

　　5小結從三角接線感應調壓器的空載與短路特性分析及產品實踐驗證可見該調壓器具有以下特點。

　　空載輸出電壓下限低，理論上可達0，實際調壓時輸出電壓與變壓器一樣相位不變。

　　一般設計只適宜作（0~110）U1N的調節范圍。

　　時會引起磁飽和，鐵耗、銅耗急劇增加。

　　可以用極限短路法即一次加額定電壓，二次出額定電流，進行單臺近似溫升試驗。